镁碳砖 1.范围   本标准规定了镁碳砖的分类和牌号、技术要求、试验方法、质量评定程序、包装、标志、运输、储存及质量证明书。   本标准适用于炼钢转炉、电炉、钢包(精炼炉)等用的镁碳砖。 2.规范性引用文件。   下列文件对于本文件的应用是必不可少的，凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。   GB/T 2997致密定形耐火制品体积密度、显气孔率和真气孔率试验方法。   GB/T 3002耐火材料，高温抗折强度试验方法。   GB/T 5072耐火材料 常温耐压强度试验方法。   GB/T 7321定形耐火制品试样制备方法。   GB/T 10325定形耐火制品验收抽样检验规则。   GB/T 10326定形耐火制品尺寸、外观及断面的检查方法。   GB/T 16546定形耐火制品包装、标志、运输和储存。   GB/T 16555今碳、碳化硅、氮化物耐火材料化学分析方法。   GB/T 21114耐火材料 X射线费光光谱化学分析熔铸玻璃片法。 3.分类和牌号 3.1镁碳砖按碳含量分为7类,按理化指标分为 26 个牌号,见表1牌号中M、T为镁、碳汉语拼音首字母，其后的数字表示碳的质量分数，A、B、C、D 则是同类的不同级别。 表1镁碳砖的分类和牌号 MT-5A MT-8A MT-10A MT-12A MT-14A MT-16A MT-18A MT-5B MT-8B MT-10B MT-12B MT-14B MT-16B MT-18B MT-5C MT-8C MT-10C MT-12C MT-14C MT-16C MT-18C MT-5D MT-8D MT-10D MT-12D MT-14D 3.2 对于有特殊要求的产品，由供需双方协商确定。 4.技术要求 4.1镁碳砖的理化指标应符合表 2 的规定。 表2镁碳砖的理化指标 牌号 显气孔率/% 体积密度/(g/cm-3) 常温耐压强度/MPa 高温抗折强度 (1400 CX0. 5 h)/MP w(MgO)/% w(C)/% μ0≤ σ μ0≥ σ μ0 σ μ0≥ σ μ0≥ σ μ0≥ σ MT-5A 5.0 1.0 3.10 0.05 50.0 10.0 – – 85.0 1.5 5.0 1.0 MT-5B 6.0 3.02 50.0 – – 84.0 5.0 MT-5C 7.0 2.92 45.0 – – 82.0 5.0 MT-5D 8.0 2.90 40.0 – – 80.0 5.0 MT-8A 4.5 3.05 45.0 – – 82.0 8.0 MT-8B 5.0 3.00 45.0 – – 81.0 8.0 MT-8C 6.0 2.90 40.0 – – 79.0 8.0 MT-8D 7.0 2.87 35.0 – – 77.0 8.0 MT-10A 4.0 0.5 3.02 0.03 40.0 6.0 1.0 80.0 10.0 MT-10B 4.5 2.97 40.0 – – 79.0 10.0 MT-10C 5.0 2.92 35.0 – – 77.0 10.0 MT-10D 6.0 2.87 35.0 – – 75.0...

镁钙砖 1.范围   本标准规定了镁钙砖的牌号及形状尺寸、技术要求、试验方法、质量评定程序、包装、标志、运输、储存和质量证明书。   本标准适用于不锈钢、特种钢冶炼用精炼炉及钢包内衬用烧成镁钙砖。 2.规范性引用文件   下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。   GB/T 2992.1 耐火砖形状尺寸 第1部分:通用砖。   GB/T 2997致密定形耐火制品体积密度、显气孔率和真气孔率试验方法。   GB/T 5069镁铝系耐火材料化学分析方法。   GB/T 5072耐火材料 常温耐压强度试验方法。   GB/T 7321定形耐火制品试样制备方法。   GB/T 10325定形耐火制品验收抽样检验规则。   GB/T 10326定形耐火制品尺寸、外观及断面的检查方法。   GB/T 16546定形耐火制品包装、标志、运输和储存   GB/T 21114耐火材料 X射线荧光光谱化学分析熔铸玻璃片法。   YB/T 060炼钢转炉用耐火砖形状尺寸。   YB/T 370耐火材料 荷重软化温度试验方法(非示差-升温法)。 3.牌号及形状尺寸 3.1牌号镁钙砖按氧化钙含量及杂质含量的不同,分为MG-20MG-20A,MG-30MG-30A,MG-40MG40A,MG-50七个牌号。其中M、G分别为镁、的汉语拼音首字母,阿拉伯数字为氧化钙的质量百分数A 代表同一牌号杂质含量低的优质产品。 3.2 形状尺寸   镁钙砖的形状尺寸应符合 GB/T 2992.1 YB/T 060 的规定,亦可按需方提供的图纸、尺寸要求进行生产。 4技术要求 4.1镁钙砖的理化指标应符合表1的规定 表1镁钙砖的理化指标 项 目 指 标 MG-20 MG-20A MG-30 MG-30A MG-40 MG-40A MG-50 w(CaO)/%  μ0 ≥ 18 28 38 48 σ 1 w(MgO+CaO)/% μ0 ≥ 92 94 92 94 92 94 94 σ 1 w(∑SAF)/% μ0 ≤ 3 2.5 3 2.5 3 2.5 2.5 σ 0.2 显气孔率/% μ0 ≤ 15 σ 0.5 体积密度/(g/cm³) μ0 ≥ 2.9 2.95 2.9 2.95 2.9 2.95 2.9 σ 0.05 常温耐压强度/MPa μ0 ≥ 60 σ 5 0.2 MPa荷重软化开始温度 T0.6/℃ μ0 ≥ 1650 1700 1650 1700 1650 1700 1700 σ 10 注:∑SAF是SiO2、Al2O3、Fe2O3的合量。 4.2 镁钙砖的尺寸偏差及外观要求应符合表2的规定。 表2镁钙砖的尺寸允许偏差及外观 项目 指 标 尺寸允许偏差 ≤100 士1 101~300 士2 301~500 士4 >500 士1% 楔度差 ≤2 相对边差 ≤1 扭曲 长度≤300 ≤ 1.0 长度>300 2.0 缺角长度(a+6+c) 工作面 50 非工作面 60 缺梭长度(e+f+g) 工作面 40 非工作面 50 裂纹长度 宽度≤0.25 不限制 宽度0.26~0.50 ≤ 80 宽度 0.51~1.0 60 宽度>1.0 不准有 注1,供需双方可协商对镁钙砖的主要尺寸进行尺寸分档。 注2:镁钙砖的断面层裂，按裂纹指标考核。 注3:镁钙砖的结构断裂不准有。 5.试验方法 5.1试样制备按 GB/T 7321 进行。试样应采用干法切取或钻取,制备好的试样不得烘干,并应在2h内进行试验。 5.2化学成分的测定按GB/T 5069或GB/T 21114进行 5.3显气孔率体积密度的测定按 GB/T 2997进行,规定浸液为煤油。 5.4常温耐压强度的测定按...

镁铬砖 1.范围   本标准规定了镁铬砖的分类、技术要求、试验方法、质量评定程序、包装、标志、运输、储存及质量证明书。   本标准适用于有色冶炼炉、炼钢精炼炉、水泥回转窑等工业窑炉用烧成镁铬砖。 2.规范性引用文件   下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。   GB/T 2992.1 耐火砖形状尺寸第1部分通用砖。   GB/T 2997致密定形耐火制品体积密度、显气孔率和真气孔率试验方法。   GB/T 5070含铬耐火材料化学分析方法。   GB/T 5072耐火材料 常温耐压强度试验方法。   GB/T 7321定形耐火制品试样制备方法。   GB/T 10325定形耐火制品验收抽样检验规则。   GB/T 10326定形耐火制品尺寸、外观及断面的检在方法。   GB/T 16546定形耐火制品包装、标志、运输和储存。   GB/T 17912回转密用耐火砖形状尺寸。   GB/T 18257回转窑用耐火砖热面标记。   GB/T 20511耐火制品分型规则。   YB/T 370耐火制品荷重软化温度试验方法(非示差–升温法)。   YB/T 376.1耐火制品抗热震性试验方法(水急冷法)。   YB/T 376.2耐火制品抗热震性试验方法(空气急冷法)。 3.术语和定义  GB/T 10325界定的以及下列术语和定适用于本文件 3.1直接结合镁铬砖（direct bonded magnesia chrome bricks）   是指以高纯度镁砂和铬精矿为主要原料制成的耐火制品。 3 3电熔再结合镁铭砖 fused rebonded magnesia chrome bricks）   是指以电熔镁铬砂为主要原料制成的耐火制品。 3.4电熔半再结合镁铬砖（fused semi-rebonded magnesia chrome bricks）   是指以电熔镁铬砂和烧结镁砂、铭铁矿或者预反应镁铬砂制成的耐火制品。 3.5普通镁铭砖（common mapnesia chrome bricks）   是指以普通镁砂和一般耐火级铬矿为原料制成的耐火制品。 4.分类和形状尺寸 4.1 砖按所用原料分为直接结合镁铬砖、电熔再结合镁砖、电熔半再结合镁铭砖、普通镁铬砖四类,按Cr2O3含量不同,直接结合镁砖分为7个牌号;电熔再结合镁砖分为 9 个牌号;电熔半再结合镁铬砖分为 10个牌号;普通镁铬砖分为6个牌号。   其中短横线前面的字母Z、D、B、M分别为直接结合电熔再结合、半再结合、镁砖首个汉字拼音的首个字母的大写字母,Ge为铬的拼音;数字后面的字母AB分别代表同一路含量的不同级别。 4.2砖的形状尺寸应符合GB/T 2992.1GB/T 20511GB/T 17912的规定,亦可按需方提供的图纸进行生产。 5技术要求 5.1砖的理化指标应符合表1、表2、表3和表4的规定。 5.2砖的尺寸允许偏差和外观应符合表5的规定。 5.3手工砖及其他特殊要求由供需双方协商确定。 表 1 直接结合镁铬砖的理化指标 项目 指标 ZMGe-16A ZMGe-16B ZMGe-12A ZMGe-12B ZMGe-8A ZMGe-8B ZMGe-6 w(MgO)/% μ0≥ 60 58 68 65 75 70 75 σ^ 2.5 w(Cr2O3)/% μ0≥ 16 16 12 12 8 8 8 σ^ 1.5 w(SiO2)/% μ0≤ 1.5 2.5 1.5 2.5 1.5 2.5 2.5 σ^ 0.3 显气孔率/% μ0≤ 18 18 18 18 18 18 18 σ^ 1.5 常温耐压强度a/MPa μ0≥ 40 40 45 45 45 45 45 xmin 35 35 35 35 35 35 35 σ^ 15 荷重软化温度/℃(0.2MPa,T0.6) μ0≥ 1700 1650 1700 1650 1700 1650 1700 σ^ 20 抗热震性/次 提供数据 注:抗热震性可根据用户需求进行检测。 耐压强度所测单值应均大于X规定值 表 2 电熔再结合镁铬砖的理化指标 项目 指 标 DMGe-26 DMGe-24 DMGe-22 DMGe-20A...

镁砖和镁铝砖 1.范围        本标准规定了镁砖、镁铝砖及镁铝尖品石砖的术语和定义、分类、形状尺寸、技术要求、试验方法、质量评定程序、包装、标志、运输、储存及质量证明书。 本标准适用于钢铁、有色金属及建材等工业案炉用镁砖、镁留砖及镁尖品石砖。 2 规范性引用文件       下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文凡是不注日期的引用文件.其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。       GB/T 2992.1 耐火砖形状尺寸 第 1部分:通用砖。       GB/T 2997致密定形耐火制品体积密度、显气孔率和真气孔率试验方法。       GB/T 5069镁铝系耐火材料化学分析方法。       GB/T 5072耐火材料 常温耐压强度试验方法。       GB/T 5988耐火材料 加热永久线变化试验方法。       GB/T 7321定形耐火制品试样制备方法。       GB/T 10325定形耐火制品验收抽样检验规则。       GB/T 10326定形耐火制品尺寸、外观及断面的检查方法。       GB/T 16546定形耐火制品包装、标志、运输和储存。       GB/T 21114耐火材料，X 射线荧光光谱化学分析熔铸玻璃片法。       GB/T 30873 2014 耐火材料 抗热震性试验方法。       YB/T 370耐火材料 荷重软化温度试验方法(非示差-升温法)。 3.术语和定义       GB/T 10325 界定的以及下列术语和定义适用于本文件。 3.1镁砖 magnesia brick        以镁砂为主要原料.经高温烧制而成的以方镁石为主要矿物组成的碱性耐火制品。 3.2镁铝砖 magnesia alumina brick        以镁砂和刚玉或铝职土为主要原料,在高温下饶制而成的以方镁石为主矿相、以镁铝尖品石为结合相的碱性耐火制品。 3.3续织尖晶石砖 magnesia alumina spinel brick       以镁砂与尖品石为主要原料,在高温下烧制而成的以方镁石和镁铝尖品石为主要矿物组成的战性耐火制品。 4.分类、形状尺寸       按矿物组成分为镁砖、镁铝砖及镁铝尖品石砖,按理化指标镁砖分为 7 个牌号,镁铝砖分为1个牌号,镁铝尖晶石砖分为4个牌号,具体见表 1。牌号中 M、LJ分别为镁、铝、尖的汉语拼音首字母,其后的阿拉伯数字和字母分别代表氧化镁的质量分数和产品级别。   表1镁砖、镁铝砖及镁铝尖晶石砖的分类和牌号 分 类 牌号 镁 砖 M-98 M-97A M-97B M-95A M-95B M-91 M-89 镁铝砖 ML-80 镁铝尖晶石砖 MLJ-90 MLJ-85 MLJ-80 MLJ-75 4.2 砖的形状尺寸应符合 GB/T 2992.1,亦可按用户的要求进行。 5.技术要求 5.1镁砖的理化指标应符合表 2 的规定。 表 2 镁砖的理化指标 项目 指 标 M-98 M-97A M-97B M-95A M-95B M-91 M-89 w(MgO)/% μ0≥ 97.5 97.0 96.5 95.0 94.5 91.0 89.0 σ 1.0 1.5 w(SiO₂)/% μ0≤ 1.00 1.20 1.50 2.00 2.50 – – σ 0.30 w(CaO)/% μ0≤ – – – 2.00 2.00 3.00 3.00 σ 0.30 显气孔率/%...

炉衬损坏原因分析   1 ， 加废钢和兑铁水时对炉衬的冲刷，和机械磨损 2 ， 钢液和炉渣的搅动以及炉气的冲刷 3 ， 炉渣对炉衬的化学侵蚀   转炉炉衬要交替经受化学侵蚀的两个阶段： 1 ， 前期酸性熔渣的侵蚀阶段，该阶段主要是sio2的侵蚀，低熔点硅酸盐入侵后向耐火材料内部迁移，破坏基质，形成脱碳层： 3mgo + cao + sio2 – > 3CaO.MgO.2SiO2 ( 1575’C ) MgO+CaO+SiO2 – > CaO.MGO.SIO2 (1495’C ) MGO+2CaO+SIO2 -> 2CAO.MGO.SIO2(1458’C) MGO+CAO+2SIO2 – > CAO.MGO.2SIO2(1391’C) 氧化铁随后入侵，碳素骨架被破坏，耐材层冲刷掉。 FEO+C – > CO + FE 末期碱性熔渣的侵蚀阶段，在高温下氧化铁的侵蚀作用，FEO与CAO反应形成低熔点的铁酸盐，使耐材收到严重侵蚀。   Analysis of the damage cause of the furnace lining 1, add scrap steel and molten iron on the furnace lining erosion, and mechanical wear agitation of steel liquid and slag and erosion of furnace gas Chemical erosion of the slag on the furnace lining The converter furnace lining is alternately subjected to two stages of chemical erosion: The erosion stage of acid slag in the early stage is mainly the erosion of sio 2. After invading the low melting point silicate, it moves into the refractory material, destroying the matrix and forming a decarbonization layer: 3mgo + cao + sio2 – > 3CaO.MgO.2SiO2 ( 1575’C ) MgO+CaO+SiO2 – > CaO.MGO.SIO2 (1495’C ) MGO+2CaO+SIO2 -> 2CAO.MGO.SIO2(1458’C) MGO+CAO+2SIO2 – > CAO.MGO.2SIO2(1391’C) The iron oxide then invades, the carbon skeleton is destroyed, and the refractory layer is washed away. FEO+C – > CO + FE In the erosion stage of alkaline slag, the erosion...

硅质捣打料主要用于中频炉炉衬， 捣打料以成型之前无粘结性，以振动或者强力捣打获得密实结构，故合理的粒度分配成为影响其性能的重要因素之一，硅质材料在高温下存在复杂的晶相转变，因而要考虑加入硅砂粒度组成以及结合剂种类对材料高温性的影响，从sio2-b2o3相图看，b2o3的加入量不易过多。随着原料颗粒粒度的增大，烧后硅质材料耐压强度增大，因而捣打料中加入硅砂粒度越大越好。 Quartz ramming material is mainly used for induction furnace lining, tamping material before forming no bonding, with vibration or powerful tamping get compact structure, so the reasonable size distribution become one of the important factors affecting the performance, quartz materials at high temperature complex phase transition, so to consider to add silicon sand size composition and the influence of the material high temperature, from the sio 2-b2o3 phase diagram, b2o3 added amount is not easy too much. With the increase of the particle size of the raw material, the compressive strength of the silicon material increases after burning, so the greater the particle size of the silicon sand is added to the tamping material, the better.  

常见滑板损毁现象及分析   1.1热冲击破坏 滑板使用前温度很低，而在浇注过程中，滑板在短时间内与高温钢水接触，由此产生的巨大温差对滑板本体会产生强烈的热冲击作用。此时在滑板浇注孔外部产生了张应力，一旦此应力超过滑板材料的强度，就会形成辐射状微裂纹。此类裂纹有利于外来钢水、熔渣和氧气的扩散、聚集、渗透，成为加剧化学性侵蚀的诱因。 1.2热化学侵蚀 滑板在使用过程中接触高温钢水和熔渣，会发生一系列化学反应，造成热化学侵蚀。这类侵蚀容易造成滑板工作面高温耐磨性变差，表面层脱落，导致滑板吻合性不良，缝隙增大，进而导致吸气，进一步氧化侵蚀，上述过程交替作用后，严重时会导致滑板漏钢等重大事故。 1.3操作因素 通过实践总结，对滑板造成损坏的操作因素可以归纳为滑板安装、浇注控流及水口烧氧三大类。 (1) 滑板安装不合理。当滑板在安装到滑动机构内时没有严格放平，出现翘动，或者滑板夹持松动，就会在使用过程中产生很大的外来应力，从而导致滑板的整体破坏。 (2) 生产中浇注控流不合理。在浇注过程中控流操作不合理时，容易导致滑板工作面的剥落、侵蚀、夹钢等现象。总结生产中的控流操作，发现容易造成滑板损坏的主要原因是滑板动作幅度过大，或动作过于频繁，特别是手动控流时造成的滑板破坏数量多于计算机自动控流的，说明操作中的人为因素也是造成滑板损坏的重要原因。 (3) 烧氧操作不合理。钢包整备操作或者在浇注过程中不下流时，均要对钢包水口进行烧氧，一旦烧氧操作不当，就会产生严重的烧氧侵蚀。造成滑板损毁的不当烧氧操作包括:滑板没有完全对眼即吹氧，造成氧气直接冲击滑板工作面;引流砂未完全流出时吹氧，则很难烧开，从而造成吹氧时间过长;氧气管与流道不平行，造成氧气流冲刷滑板孔边壁，形成扩孔等。另外，其他操作不当因素还包括钢包周转时间不合理，导致钢包整体温度下降，再使用时引起的热冲击大;滑板用火泥配比不当，搅拌不均匀，有杂质等。   Common slide gate plate damage phenomenon and analysis   1.1 Heat shock damage The temperature of the slide gate plate  is very low before use, and in the pouring process, the slide gate plate  contacts with the high temperature of water steel in a short time, and the resulting huge temperature difference has a strong thermal impact on the experience of the slide gate plate . A tension stress occurs outside the slide gate plate  pouring hole, and once this stress exceeds the strength of the slide gate plate  material, a radial microcrack forms. Such cracks are conducive to the diffusion, aggregation and penetration of external water of molten steel, slag and oxygen, and become the inducement to aggravate chemical erosion. 1.2 Thermochemical erosion In the use of high temperature steel and molten slag, will occur a series of chemical reactions, causing thermochemical erosion. This kind of erosion is easy to cause the slide gate plate  working face high temperature and wear resistance deterioration, the surface layer falls off, resulting in poor slide gate plate  anastomosis, gap increase, and then lead to inhalation, further oxidation erosion,...

铬铁合金炉   铬铁合金电炉炉衬主要存在镁质，碳质，   碳砖炉衬的主要问题是，cr+在高温（1450°+）下属于强氧化剂，cr+与c 剧烈发生反应，生产CR7C3 或者 CR3C2 , CR23C6 和 CO ，并由于温差等原因容易在炉内局部结壳，形成CO 聚集 。   镁质炉衬，由于镁质材料自身在冷热温度变化下，热稳定以及体积变化等原因，特别是部分区域在出钢前后温差浮动大的情况，容易出现局部脱落等现象，加之铬铁如果酸性比例过高，在高温下，容易与镁质耐材发生反应， 生成MGO.SIO2 ，CAO.MGO.SIO2 .   Chrome ferro alloy electric furnace lining mainly exists magnesium, carbon base ,   The main problem of carbon brick furnace lining is that cr + belongs to a strong oxidant at high temperature (1450° +), and cr + reacts violently with c, producing CR7C3 or CR3C2, CR23C6 and CO, and it is easy to shell locally in the furnace due to temperature difference and other reasons, forming CO aggregation.   Magnesium furnace lining, due to the magnesium material itself under the cold and cold temperature changes, thermal stability and volume change, especially parts of the large temperature difference before and after the steel floating, prone to local off phenomenon, combined with ferrochromium if acid ratio is too high, at high temperature, easy to react with magnesium resistance, generate MGO.SIO2, CAO.MGO.SIO2.